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65mn彈簧鋼，錳提高淬透性，φ12mm的鋼材油中可以淬透，表面脫碳傾向比硅鋼小，經(jīng)熱處理后的綜合力學(xué)性能優(yōu)于碳鋼，但有過(guò)熱敏感性和回火脆性。用作小尺寸各種扁、圓彈簧、座墊彈簧、彈簧發(fā)條，也可制作彈簧環(huán)、氣門簧、離合器簧片、剎車彈簧及冷拔鋼絲冷卷螺旋彈簧等�！　≈形拿�65mn彈簧鋼執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)gb/t 1222-2007屈服強(qiáng)度520~690(mpa)軋    材φ16～160mm　　介紹　　執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)：gb/t 1222-2007　　●特性及適用范圍：　　65mn 強(qiáng)度.硬度.彈性和淬透性均比65號(hào)鋼高，具有過(guò)熱敏感性和回火脆性傾向，水淬有形成裂紋傾向。退火態(tài)可切削性尚可，冷變形塑性低，焊接性差。 受中等載荷的板彈簧，直徑達(dá)7-20mm的螺旋彈簧及彈簧墊圈.彈簧環(huán)。高耐磨性零件，如磨床主軸.彈簧卡頭.精密機(jī)床絲桿.切刀.螺旋輥?zhàn)虞S承上的套環(huán).鐵道鋼軌等　　化學(xué)成分　　●化學(xué)成份：　　碳 c ：0.62～0.70　　硅 si：0.17～0.37　　錳 mn：0.90～1.20　　硫 s ：≤0.035　　磷 p ：≤0.035　　鉻 cr：≤0.25　　鎳 ni：≤0.30　　銅 cu：≤0.25　　力學(xué)性能　　●力學(xué)性能：　　抗拉強(qiáng)度σb (mpa)：825~925　　伸長(zhǎng)率 δ10 (％)：14~22.5　　斷面收縮率 ψ (％)：不大于10　　硬度：熱軋,≤302hb;熱軋+熱處理,≤321hb　　熱處理　　●熱處理規(guī)范及金相組織：　　熱處理規(guī)范：淬火830℃±20℃,油冷; 回火540℃±50℃(特殊需要時(shí),±30℃)�！　〗鹣嘟M織：屈氏體�！　　衽R界點(diǎn)溫度（近似值）ac1=726℃，ac3=765℃，ar3=741℃，ar1=689℃，ms=270℃。　　●正火規(guī)范:溫度810±10℃，空氣冷卻。[1]　　●交貨狀態(tài)：熱軋鋼材以熱處理或不熱處理狀態(tài)交貨，冷拉鋼材以熱處理狀態(tài)交貨�！　　窆┴浺�(guī)格：　　盤圓：φ5.5～16mm　　鍛材：φ160～450mm　　65mn密度　　65mn密度 ρ=7.85克/立方厘米，該鋼可以冷軋成鋼板、鋼帶和鋼絲，制作彈簧。65mn也可以制作成如鉗工的鑿子、劃針等工具。65mn鋼可制作一般截面尺寸為8～15mm左右的小型彈簧如各種小尺寸扁、圓彈簧，底墊彈簧、彈簧發(fā)條。　　760℃×30min保溫，再以20℃/h的冷速冷至700℃×6h再爐冷，得到完全的球化組織，尺寸均勻�！　『附有阅堋　�氬弧焊對(duì)焊工藝　　為了減小電極的消耗，選擇直流正接進(jìn)行線材的對(duì)焊試驗(yàn)，即選用直流電源，線材接電源的正極，鎢極接電源的負(fù)極�！　『�1％或2％氧化釷的鎢極發(fā)射電子效率高，電流承載能力好，且抗污染性能好，引弧容易并且電弧比較穩(wěn)定。為了便于操作，選擇直徑為2 mm的較細(xì)的釷鎢極，并且電極前端磨尖。　　由于氬氣較低的電弧電壓特性對(duì)于薄板和線材的手弧焊特別有益，因此選擇氬氣做保護(hù)氣體。　　試驗(yàn)選用直流手工氬弧焊機(jī)，焊接前，將鋼絲兩端頭仔細(xì)磨平，為防止焊點(diǎn)產(chǎn)生氣孔，用丙酮    將端頭油污清洗干凈。將兩端磨平的線材放在平整潔凈的對(duì)正板上（圖1），使兩端頭對(duì)正，接頭處不留間隙，用壓鐵壓住接頭兩側(cè)。將線材接焊機(jī)正極，鎢極接負(fù)極，分別將電流調(diào)至20 a，15 a，10 a，8 a進(jìn)行焊接。焊接時(shí)，在接頭旁邊引燃點(diǎn)弧并使之燃燒穩(wěn)定，將電弧移至接頭處使接頭金屬熔化后迅速將電弧熄滅，同時(shí)輕微施加頂鍛力，冷卻后即完成焊接過(guò)程，焊接過(guò)程中不使用填充焊絲�！　≡囼�(yàn)發(fā)現(xiàn)，當(dāng)焊接電流為20 a時(shí)，電弧燃燒劇烈，接頭處金屬飛濺嚴(yán)重，焊點(diǎn)塌陷嚴(yán)重。當(dāng)電流調(diào)至15 a時(shí)，電弧燃燒較平穩(wěn)，熔池飛濺少，但焊縫仍有塌陷。但電流降至10 a時(shí)，引弧容易，電弧燃燒穩(wěn)定，焊縫處沒(méi)有塌陷現(xiàn)象。圖2為焊接電流10 a時(shí)，用數(shù)碼相機(jī)在leica mz6型體視顯微鏡下拍下的焊接接頭形狀�？梢钥闯�，接頭的圓柱度較好，將其打磨后能滿足線鋸的要求。當(dāng)電流調(diào)至8 a以下時(shí)，引弧困難且電弧不穩(wěn)定，難以完成焊接過(guò)程�！　『附咏宇^試驗(yàn)　　由于65mn鋼具有過(guò)熱傾向，因此焊接熱影響區(qū)對(duì)接頭的力學(xué)性能影響很大。直徑0.7 mm的65mn鋼絲經(jīng)氬弧焊對(duì)焊后接頭處非常硬脆，輕輕折彎焊點(diǎn)處，就會(huì)在熔合線或焊縫處脆斷，斷口呈明顯的脆性斷裂形貌。所得接頭由焊縫和熱影響區(qū)組成，沿接頭軸線測(cè)試從焊縫中心至母材各個(gè)區(qū)域的顯微硬度。測(cè)量結(jié)果表明，從母材到熱影響區(qū)及焊縫中部，顯微硬度急劇增加，焊縫中部硬度達(dá)hv 1 060，這說(shuō)明熱影響區(qū)及焊縫中部生成了硬脆組織。對(duì)于這種具有硬脆組織的接頭，為了提高其韌性和塑性，降低其硬度，獲得硬度、強(qiáng)度、塑性和韌性的適當(dāng)配合，必須對(duì)焊接接頭進(jìn)行適當(dāng)?shù)幕鼗鹛幚�。熱處理后，�?yīng)將熱影響區(qū)的脆性消除，同時(shí)應(yīng)能使母材保持一定的強(qiáng)度和彈性�；鼗鹪谙涫诫娮锠t內(nèi)進(jìn)行，回火工藝見(jiàn)表1。將回火后的鋼絲焊接接頭處仔細(xì)打磨，使其直徑與母材直徑大致相等，再在we-50拉伸試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行拉伸試驗(yàn)。每種回火處理的試樣取三根，取其拉力的平均值。　　由試驗(yàn)可以看出，330℃以上熱處理后，母材彈性基本消失，且斷裂均發(fā)生在母材處，而不發(fā)生在焊點(diǎn)及其熱影響區(qū)，這說(shuō)明熱處理后雖然熱影響區(qū)的脆性完全消失，但母材的強(qiáng)度被大大削落（經(jīng)試驗(yàn)，所用母材的抗拉強(qiáng)度為1 663 mpa）。260℃保溫10 min時(shí)，雖然材料彈性基本不變，但熱影響區(qū)的脆性不能消除。當(dāng)加熱溫度為280℃，保溫10 min時(shí)效果最好，熱影響區(qū)的抗拉強(qiáng)度只比母材降低20％左右，而母材的彈性消失較小。將280℃回火處理的焊頭沿軸線方向測(cè)試縱剖面上各個(gè)區(qū)的顯微硬度，發(fā)現(xiàn)焊縫處的最高硬度值降低到hv 500左右，比未處理時(shí)的硬度降低大約1倍。 焊好的環(huán)形鋼絲不但應(yīng)能滿足一定的強(qiáng)度和彈性要求，而且具有一定的疲勞強(qiáng)度.　　型號(hào)　　材質(zhì) 規(guī)格（厚*寬*長(zhǎng)） 產(chǎn)地 單件重量（噸） 備注　　65mn 2.75*1010/1250*c 萊鋼 16/20　　65mn 2.80*1010/1250*c 萊鋼 16/20　　65mn 3.00*1010/1250*c 萊鋼 16/20　　65mn 3.25*1010/1250*c 萊鋼 16/20　　65mn 3.50*1010/1250*c 萊鋼 16/20　　65mn 3.75*1010/1250*c 萊鋼 16/20　　.......　　65mn 14.00*1010/1250*c 萊鋼 16/20　　搜索　　復(fù)制　　冷拔退火　　傳統(tǒng)周期性球化退火工藝，退火溫度750℃，保溫2h，爐冷到溫度（680±10）℃，保溫3h,再爐冷到550℃以后，出爐空冷。生產(chǎn)效率低，氧化脫碳率達(dá)22％-40％，表面硬度及彈性達(dá)不到要求。不完全退火新工藝，退火溫度（740±10）℃，保溫4h,爐冷到550℃以后，出爐空冷�？估瓘�(qiáng)度600-620mpa、伸長(zhǎng)率53.5％-40％，硬度209-214hbw金相組織為球化珠光體+少量點(diǎn)狀珠光體，縮短了生產(chǎn)周期，節(jié)省能源�！　�傳統(tǒng)退火工藝，退火溫度730℃，保溫13h,再爐冷到650℃以后，出爐空冷。退火新工藝：退火溫度（860±10）℃，保溫45-60min，爐冷到（750±10）℃，保溫3-3.5h,在爐冷至650-660℃以后，出爐堆冷或入保溫坑緩冷。金相組織符合要求：珠光體組織2.5-6級(jí)，以4級(jí)左右為佳，該工藝提高效率80％-100％�！　〉湫蛯�(shí)例　　1、可用于普通磨具彈簧鋼　　2、冷沖模具凸�！　�3、可用于塑膠模、壓鑄模的整體淬火頂桿用鋼。　　酸  洗工藝　　65mn低合金圓鋼的酸  洗處理廣泛地應(yīng)用于冷軋板材坯料即熱軋板材的表面氧化鐵皮的去除，如熱軋65mn低合金圓鋼需進(jìn)行磷化或鍍層等表面處理加工前去除氧化鐵皮；焊接管材在鍍鋅或進(jìn)行其它熱浸鍍、電鍍加工前的表面預(yù)處理；退火處理后的鋼材如管材、65mn低合金圓鋼、線材等冷拔加工前的表面處理；鋼鐵加工件進(jìn)行電鍍、電刷鍍前的除銹處理以及不銹鋼和特殊鋼生產(chǎn)過(guò)程中的類似處理。當(dāng)前酸  洗仍是65mn低合金圓鋼生產(chǎn)和鋼鐵表面處理時(shí)不可或缺的工藝過(guò)程。但是，65mn低合金圓鋼酸  洗處理工藝的采用也帶來(lái)如下的一些問(wèn)題：　　【1】大量消耗65mn低合金圓鋼材料和酸  　　在酸  洗的過(guò)程中，有的主要通過(guò)酸  與鐵皮的化學(xué)反應(yīng)，溶解相應(yīng)的65mn低合金圓鋼氧化物的溶解作用來(lái)除去鐵皮。有的，如使用硫酸  進(jìn)行65mn低合金圓鋼酸  洗時(shí)，還要借助于酸  與65mn低合金圓鋼發(fā)生化學(xué)反應(yīng)產(chǎn)生的氫氣泡的剝離作用來(lái)除去氧化鐵皮。因此在酸  洗過(guò)程中，大量消耗酸  是必然的。雖然在酸  洗中使用酸  洗緩蝕劑  可以降低65mn低合金圓鋼的金屬消耗，但是仍有相當(dāng)量的金屬鐵損失掉。　　【2】可能降低65mn低合金圓鋼的物理性能　　在酸  洗過(guò)程中，65mn低合金圓鋼和酸  之間發(fā)生化學(xué)反應(yīng)并產(chǎn)生氫氣。由于酸  洗液中的氫的化學(xué)位高于被酸  洗的65mn低合金圓鋼中氫的化學(xué)位，生成的氫會(huì)滲入鋼中并積存起來(lái)造成 氫脆，從而影響65mn低合金圓鋼的機(jī)械性能或以后的加工處理�！　　�3】會(huì)帶來(lái)一系列的環(huán)境污染問(wèn)題　　采用酸  洗工藝對(duì)65mn低合金圓鋼或零件進(jìn)行表面處理，由于65mn低合金圓鋼的品種、產(chǎn)品的規(guī)格和生產(chǎn)的規(guī)模各不相同，從而造成了在生產(chǎn)裝備和生產(chǎn)環(huán)境方面有著很大差別。如酸  洗槽體的密封、對(duì)生產(chǎn)設(shè)備的腐蝕、酸  洗車間的通風(fēng)排風(fēng)、酸  霧的排出和處理以及污水的處理和排放等方面，處理方法和處理水平相差懸殊。從而會(huì)帶來(lái)許多環(huán)境保護(hù)方面的問(wèn)題，而需要一一加以處理和解決�！　　�4】廢酸  和鐵鹽  的處理問(wèn)題　　65mn低合金圓鋼的酸  洗在消耗大量金屬鐵的同時(shí)還產(chǎn)生大量的廢酸  液與相應(yīng)的酸  和氧化鐵或生成的鐵鹽  溶液。為了回收和利用這些廢酸  液和鐵鹽  ，需要較大的投資來(lái)建設(shè)相應(yīng)的回收和處理設(shè)備。特別是對(duì)于一些小型的、小批量的65mn低合金圓鋼進(jìn)行酸  洗處理時(shí)，往往會(huì)出現(xiàn)酸  洗廢液難以集中進(jìn)行處理的情況，一旦發(fā)生直接排放的情況，就會(huì)對(duì)對(duì)環(huán)境造成嚴(yán)重污染。武風(fēng)金屬宗旨：以質(zhì)量求生存、以質(zhì)量求發(fā)展、向質(zhì)量要效益、建質(zhì)量效益之路、創(chuàng)質(zhì)量效益之業(yè)。http:// /2316/65mn.html